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正方形截面內(nèi)高壓成形的壁厚分布規(guī)律解析

2019-09-04
摘要:本文興迪源機械帶來正方形截面內(nèi)高壓成形的壁厚分布規(guī)律解析,膨脹率對壁厚分布的影響、摩擦因數(shù)對壁厚分布的影響及分模方式對壁厚分布的影響。

  本文興迪源機械帶來正方形截面內(nèi)高壓成形的壁厚分布規(guī)律解析,膨脹率對壁厚分布的影響、摩擦因數(shù)對壁厚分布的影響及分模方式對壁厚分布的影響。

  圖3-22所示為正方形截面構(gòu)件內(nèi)高壓成形后的壁厚分布的實驗結(jié)果,其中正方形邊長為43.5mm,圓角半徑為5.5mm。

  實驗管材為外徑51mm、壁厚1.5mm的低碳鋼管,由外徑為51mm的管材成形為43.5mm×43.5mm的正方形截面的膨脹量為3.5%。

  正方形截面環(huán)向壁厚分布規(guī)律:沿直邊中點到圓角區(qū)域的過渡區(qū),壁厚逐漸減薄,在直邊中點處壁厚最厚,基本為初始壁厚,在過渡區(qū)域的壁厚最薄。對于膨脹量為3.5%的情況,中點最大厚度為1.462mm,減薄率為2.5%;過渡區(qū)最小厚度為1.255mm,減薄率為16.3%。

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圖3-22正方形截面壁厚分布

  (a)實驗結(jié)果;(b)過渡區(qū)最薄點。

  矩形截面的壁厚分布規(guī)律與正方形截面類似,只是矩形截面長寬比不同時或過渡圓角處于模具上、下型腔,使過渡區(qū)的最小厚度數(shù)值略有不同。

  過渡區(qū)減薄最大是正方形和矩形截面內(nèi)高壓成形壁厚分布的一個突出特點(圖3-22(b),當(dāng)膨脹量為3.5%,由于沒有軸向補料,可以認(rèn)為處于平面應(yīng)變條件下,理論講平均壁厚減薄率等于膨脹量,但過渡區(qū)最大減薄率為16.3%,約為平均壁厚減薄率或膨脹量的4.6倍。

  過渡區(qū)過度減薄會引起成形時開裂,即使在成形時沒有開裂也會對使用中疲勞性能造成不良影響,因此控制過渡區(qū)的減薄率是異形截面內(nèi)高壓成形的一個關(guān)鍵技術(shù)。

  一、膨脹率對壁厚分布的影響:

  膨脹率是影響壁厚分布的主要因素之一。表3-6所列為不同膨脹率的壁厚變化值。隨著膨脹率的增加,直邊中心處壁厚變化不大,而過渡區(qū)減薄嚴(yán)重。當(dāng)膨脹率為10%時,中點處壁厚為1.43mm,減薄率為5%;過渡區(qū)壁厚為1.12mm,減薄率達(dá)到了25.5%,容易引起過渡區(qū)開裂。

  表3-6不同膨脹率的壁厚變化值

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  二、摩擦因數(shù)對壁厚分布的影響:

  摩擦對壁厚分布也有著重要的影響,對于矩形截面的內(nèi)高壓成形,隨著摩擦的增加,壁厚不均勻性增加,摩擦越大,壁厚不均勻性也越大,過渡區(qū)減薄越嚴(yán)重,如圖3-23所示。

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圖3-2

  當(dāng)摩擦因數(shù)為0.05時,過渡區(qū)最小壁厚為1.72mm,減薄率為14%;當(dāng)摩擦因數(shù)為0.15時,過渡區(qū)最小壁厚為1.65mm,減薄率為17.5%。因此,在實際工藝中使用適當(dāng)?shù)臐櫥瑒p少摩擦是促進壁厚分布均勻的重要措施。

  三、分模方式對壁厚分布的影響:

  分模方式不同,在合模和內(nèi)高壓成形的過程中,往往引起材料和模具相對運動的方向及運動距離的不同,由此引起摩擦力對材料流動的影響不同,這對于多邊形截面的壁厚分布也有著重要的影響。

  對于矩形截面,其分模方式的主要形式(圖3-24)有中間直邊分模、上側(cè)直邊分模、上下對角分模、中間對角分模等。

  在四種方式中,上側(cè)直邊分模(圖3-24(b)方式形成的預(yù)成形坯,內(nèi)高壓成形后的壁厚分布減薄最大,分布最不均勻;而上下對角分模(圖3-24(c))生成的預(yù)成形坯,內(nèi)高壓成形后其壁厚減薄最小,壁厚分布最均勻;其他形式介于二者之間。

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  圖3-24矩形截面采取的不同分模方式

  (a)中間分模;(b)上側(cè)分模;(c)上下對角分模;(d)中間對角分模。

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  自2007年創(chuàng)立以來,興迪源機械一直致力于內(nèi)高壓成形的技術(shù)創(chuàng)新和產(chǎn)品研發(fā)。主營產(chǎn)品范圍從生產(chǎn)普通液壓設(shè)備,現(xiàn)今發(fā)展至生產(chǎn)、研發(fā)國內(nèi)頂尖流體壓力成形技術(shù)的鍛壓設(shè)備。


  部分文段和圖片摘自:

  《現(xiàn)代液壓成形技術(shù)》

  作者:苑世劍

  由興迪源機械編輯

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標(biāo)簽: 內(nèi)高壓成形